# Общий аудит проекта «СВЕРХ» / ЭДТС-1 — публичный сводный отчёт

**Версия проведённого аудита:** 1.0. **Публичная редакция:** 1.1. **Метка среза:** 2026-09-13.
**База:** Git `7e1152b`, конфигурация D-062, комплект «31.08» с исправлениями 03.09.2026.
**Назначение документа:** сжатая публичная версия сводного аудита. Полные рабочие материалы (исходники комплекта, служебная переписка, реквизиты документов, извлечения PDF) в эту редакцию не входят. Локальные пути указаны как текстовые адреса, а не как ссылки.

**Changelog.** **Публичная редакция 1.1 (редактура, без изменения результатов):** заменен жаргон, добавлены объяснения для самостоятельного чтения (см. ниже). Научные выводы, числа, текстовые адреса доказательств и границы заключения сохранены без изменений. **v1.0 (версия проведённого аудита):** опубликованы итог для руководителя, базовая конфигурация со статусами чисел, реестр находок A-01—A-12, энергетические сценарии F/D, расчёт коротких параллельных тросов, план закрытия и границы заключения. Проектная конфигурация и исходные документы этим аудитом не изменялись.

**Как читать этот отчёт (для самостоятельного чтения).**

- **Аппарат.** «СВЕРХ» / ЭДТС-1 — электродинамическая тросовая система: космический аппарат массой 14,84 кг на круговой орбите 280 км с наклонением 51,6°. По проекту от корпуса вниз, по местной вертикали (в надир), должен разворачиваться голый алюминиевый трос 1000 м (3 жилы Ø0,15 мм, 143 г); ни аппарата, ни троса в железе нет — предусмотрена конфигурация. Концевой блок 2,15 кг — балласт на надирном конце, корпус с блоком питания и катодом — на зенитном.
- **Принцип тяги.** Трос, двигаясь в геомагнитном поле, собирает из ионосферы электроны; протекающий по нему ток создаёт силу вдоль вектора скорости. Тяга должна компенсировать аэродинамическое торможение (расчётная средняя величина 1,078 мН); возможность удержания орбиты пока не подтверждена, и именно об этом спор в отчёте — согласованы ли энергия, геометрия, динамика, тепловой режим и методика подтверждения в одном расчёте.
- **Сокращения.** ЭДТС — электродинамическая тросовая система; ИВН — источник высокого напряжения; ПМИ — программа и методика испытаний; ПЗ — пояснительная записка комплекта; НЭБ — независимая экспериментальная база; ОК — организатор конкурса; САС — срок активного существования; СБ — солнечные батареи, ФЭП — фотоэлектрические преобразователи (элементы СБ); АКБ — аккумуляторная батарея; ЦМ — центр масс; CNT — углеродные нанотрубки; OML — приближённая модель сбора электронов тонким электродом в плазме при определённых условиях; К5 — средняя тяга, отнесённая к массе; К6 — условный удельный импульс, отнесённый к массе; β — наклон плоскости орбиты к направлению на Солнце.
- **Коды решений.** `D-xxxx` — номер записи в журнале решений проекта (сам журнал не публикуется): **D-062** — опорная конфигурация, к которой отнесены все числа отчёта; **D-065** — открытая геометрия панели (одна ось привода не даёт одновременно ребро к потоку и нормаль на Солнце); **D-067** — предложение по ближайшим испытаниям (не принятое решение).
- **Статусы чисел и находок.** *базовый расчёт* — действующая точка D-062; *чувствительность* — условный сценарий изменения параметра, не прогноз; *результат модели* — вывод упрощённой модели без средового прогона. `P0` — блокер заявления о готовности, а не доказанный отказ; `P1` — существенный риск до замораживания конструкции; *Закрытие* — проверяемое условие, при котором находка снимается. Измерений аудит не проводил.

**Оговорка.** Это инженерный аудит материалов репозитория. Он не является заключением о результатах физических испытаний и не является решением конкурсной комиссии.

---

## 1. Итог для руководителя

**Физически осмысленная основа есть; подтверждения годового удержания и готовности к изготовлению — нет.**

Главная проблема — не отдельная арифметическая ошибка, а отсутствие единого согласованного расчёта, где все числа связаны: благоприятные результаты получаются при разных наборах допущений, которые затем складываются в описание одного аппарата. Энергетика, геометрия панели, динамика троса, тепловой режим, ресурс катода и методика подтверждения не замкнуты одновременно.

**Что реально сильнее ранних версий:**

- исправлена топология катод–ИВН на зенитном конце, учтён распределённый ток;
- различаются ток цепи и средний ток по длине, средняя и мгновенная тяга;
- текущая массовая таблица действительно суммируется в 14,84 кг;
- номинальная расчётная точка 349 мА / 226 В воспроизводится;
- сентябрьские исправления реально внесены (АКБ 11 эл., форма протокола, операции подготовки и замены СИ).

**Не подтверждено совместным расчётом (требует закрытия):** энергетика и геометрия панели (A-01, A-02); связанная динамика и момент распределённого тока (A-06); электро-тепловой режим троса (A-04); ресурс катода и годовая среда (A-08, A-05); методика К6 и согласование НЭБ (A-09, A-12).

**Решение по готовности:** допустимо продолжать НИОКР и предъявлять условную расчётную концепцию. Недопустимо выдавать нынешний запас тяги, годовый САС, ресурс и К6 за безусловно подтверждённые характеристики.

`P0` ниже означает блокер соответствующего заявления или решения о готовности, а не доказанную гибель аппарата. `P1` — существенный риск или ошибку, которую надо закрыть до замораживания проекта.

| Приоритет | Проблема | Характер |
|---|---|---|
| P0 | Слежение панели одновременно используется и для устранения наклона, и для миделя | Известный D-065, в коде не закрыт |
| P0 | Лишние торцевые ФЭП и усреднённое сопротивление снижают F/D до 1,071 вместо собственного критерия 1,15 | Сентябрьская находка, независимо воспроизведена |
| P0 | Нет связанного расчёта динамики, формы троса, геометрии СБ и управления для D-062 | Недостаток доказательства |
| P0 | В новой методике К6 формула условной массы размерностно неверна | Новый дефект сентябрьского исправления |
| P0 | Требования к покупному ИВН и толкателю относятся к старой конфигурации | Известный, материальный риск закупки |
| P0 | Согласование НЭБ и доказательная база испытаний материалами не подтверждены | Организационный допуск, требует фактов от владельца |
| P1 | Потери цикла АКБ не вычитаются из располагаемой мощности | Новая проверенная находка |
| P1 | Тепловой расчёт троса не включает электрический нагрев | Новая проверенная неполнота модели |
| P1 | Ресурс катода, живучесть многожильного троса, развёртывание и массы не квалифицированы | Технологические риски |
| P1 | Порог К5 исправлен в документах, но соседний скрипт продолжает печатать 72 мА | Закрыто не сквозным образом |
| P1 | В репозитории несколько противоречащих «актуальных» источников | Управление конфигурацией и воспроизводимость |

## 2. Что проверялось и чего проверялось не было

Прочитаны конституция проекта, реестр бюджетов, сводка состояния, текущие расчёты D-061/D-062, сентябрьская сверка и сведения об исправлениях. Независимые ветви (физика и доводы; конкурс, ПМИ, производство) сведены в реестр находок со сквозными идентификаторами.

**Воспроизведено запуском:** `calc/point_d062.py` (базовые точки по β и запас тяги), `calc/pmi_point_d062.py` (рабочая точка и порог К5), `calc/audit_general_checks.py` (независимые сценарии поправок, нижняя граница потерь АКБ, короткие параллельные ветви). Результаты третьего сохранены в `calc/audit_general_results.json`.

**Не выполнялись:** натурные испытания; CAD-верификация каждой детали; тепловакуумная квалификация; обращения к поставщикам; проверка факта отправки писем; **независимый годовой прогон эталонных средовых моделей** — в использованной среде отсутствовали `pymsis`, `ppigrf`, `iri2016`, поэтому базовые скрипты D-062 запустились на упрощённых зависимостях и константах. Отсутствие акта или письма в репозитории не доказывает, что действие не совершалось вне его.

## 3. Базовая конфигурация и статусы чисел

Источник действующих значений — `budget/LEDGER.md:15–47,50–69`.

| Параметр | Значение | Пояснение | Режим числа |
|---|---|---|---|
| Масса | 14,84 кг | сумма таблицы сходится | базовый расчёт |
| Корпус / концевой блок | зенитный корпус; надирный блок 2,15 кг | топология D-011/D-058 | базовый расчёт |
| Трос | 1000 м, 3×Ø0,15 мм Al, 143 г | голый многожильный (D-025) | базовый расчёт |
| Развёртываемые СБ | 1,02 м², 4 створки, 5,48 кг | привод отдельно 0,25 кг | базовый расчёт |
| АКБ | 116 Вт·ч, 0,97 кг | пока бюджетное значение | базовый расчёт |
| Орбита | 280 км, 51,6° | К4 ровно на верхней границе | базовый расчёт |
| Полуденная точка | 349 мА, 226 В, ⟨I⟩≈117 мА | воспроизводится | базовый расчёт |
| Потребная средняя тяга | 1,078 мН | уравновешивает торможение | базовый расчёт |
| Располагаемая тяга β=0 | 1,452 мН | условный результат модели | результат модели |
| К5 в этой базе | 0,0726 мН/кг (≈7,3 порога) | проход порога 0,01 | результат модели |

**Различие режимов получения числа.** `point_d062.py` оптимизирует *располагаемую* тягу (при β=0 контур потребляет 81,4 Вт в среднем). `pmi_point_d062.py` ищет *полуденную электрическую точку*, способную дать нужную мгновенную тягу при условном постоянстве плазмы на всей освещённой дуге. Это не один режим управления.

Из 349 мА и 226 В получается ≈78,9 Вт на выходе ИВН, ≈89,6 Вт с шины питания (электросети аппарата) при η=88. Если в тени контур выключен, орбитально-среднее такого режима ≈53,1 Вт, а не 58,8 Вт: в 58,8 Вт входит ночная ветвь 14 Вт, тогда как средняя тяга 1,078 мН рассчитана без её вклада. Нельзя брать энергию из одного режима, а силу из другого. Замечание известно и не устранено.

**Различие статусов, которое сайт держит раздельно:** *базовый расчёт* (действующая точка D-062), *чувствительность* (условный сценарий изменения параметра, не прогноз и не гарантия), *результат модели* (упрощённая модель, без средового прогона). **Измерений аудит не проводил** — слово «измерение» к величинам аудита не применяется.

## 4. Реестр находок A-01—A-12

### A-01. Одна степень свободы панели не закрывает всю геометрию — P0 · энергетика / конструкция · известно (D-065)

В `calc/edt_model_d061.py:226–239` наклон корпуса не уменьшает генерацию при слежении, а в `:309–322` тот же режим обнуляет наклон в аэродинамике (`tilt_drag = 0`). Привод с осью, закреплённой в наклонённом корпусе, нельзя автоматически считать приводом вокруг истинного вектора скорости. Ребро к потоку (`n·v_rel = 0`) и нормаль на Солнце одним углом не выполняются; при β=0 эти направления ортогональны. Одноосное слежение даёт нормаль по *проекции* Солнца, а не полную нормаль.
*Доказательство:* `calc/edt_model_d061.py:226–239, 309–322`; `docs/DECISIONS.md:1941–1958` (D-065). Сценарий D-065: мидель 0,721→0,937 м², F/D при ρ×1,15 → 0,902 — **результат прежнего анализа проекта**, а не новый прогноз свободной связки.
*Закрытие:* пространственная схема осей и шарниров плюс алгоритм ориентации; засветка и мидель из одной геометрии. Крепление через ЦМ, шарнир на выходе троса, вторая ось — варианты для сравнения, не готовые решения.

### A-02. Физический запас тяги меньше заявленного — P0 · энергетика · ново, независимо воспроизведено

При β=0 и повышенной плотности ρ×1,15 исходная модель даёт F/D = 1,1719. Исключение непроектных торцевых ФЭП и переход на дневное сопротивление троса R = 915 Ом снижают запас до 1,071; со сценарием снижения расчётной мощности СБ до единой удельной 230 Вт/м² для всех панелей — до 1,022. Собственный критерий запаса проекта 1,15 уже не выполнен.
*Доказательство:* `calc/audit_general_results.json:3–48` (пять сценариев); параметры `calc/edt_model_d061.py:45,52–56,226–246`; обоснование поправок — сентябрьская сверка `:373–401`.
*Оговорка:* 1,071 выше 1, поэтому две поправки сами по себе удержание ещё не опровергают. Отдельные штрафы нельзя ни перемножать, ни складывать.
*Закрытие:* совместный расчёт F/D из одной модели геометрии, плотности, температуры и управления. **Не путать:** ρ×1,15 — условие сценария; критерий 1,15 — отдельное требование проекта; совпадение чисел случайно.

### A-03. Потери цикла АКБ не вычитаются из располагаемой мощности — P1 · энергетика · ново

`ETA_BAT = 0.90` объявлен (`calc/edt_model_d061.py:40`), но `orbit_state` отдаёт контуру всю разницу `P_gen − P_SERVICE`; в `calc/run_d061_final.py:49–69` КПД уменьшает только оценку ёмкости.
Только ночное служебное потребление даёт дополнительные средние потери
`24,2 Вт × 0,40736 × (1/0,90 − 1) = 1,095 Вт` при остатке базового бюджета 0,127 Вт.
*Оговорка:* учёт одной нижней границы снижает F/D с 1,1719 до 1,1669 — сам по себе критерий ещё не рушит, но обязан считаться совместно с прочими поправками.
*Закрытие:* интеграл заряда за период = 0, SOC (уровень заряда АКБ) ограничен сверху и снизу, потери заряда/разряда вычитаются из энергии; нужны характеристики начала и конца срока службы (BOL/EOL), температура, деградация, напряжения и токи батареи.

### A-04. Электро-тепловой режим троса не подтверждён совместным расчётом — P1, потенциально критический · термика / трос · ново

`calc/round_tether_thermal.py:33–39` учитывает Солнце, альбедо и ИК Земли, но не содержит ни `I(s)²R′(T)`, ни мощности поглощённых электронов. Значит +206 °C **не является** подтверждённой максимальной рабочей температурой нагруженного троса, и о годовой прочности по признаку «ниже плавления Al» заключать нельзя.
Диагностический локальный тест у катодного конца: с джоулевым теплом 256,3 °C, с джоулевым теплом и осаждением электронов 302,3 °C.
*Оговорка:* 302 °C — не прогноз максимума и не доказательство плавления или отказа; это констатация пропущенных членов баланса.
*Закрытие:* локальный баланс `T(s,t)`, `R(T)`, ток и потенциал, оптические свойства и их деградация; отдельно нагрев у зенитного конца, температурная прочность и ползучесть, работа после повреждения жил.

### A-05. Среда недостаточно представлена для годового утверждения — P0 для К3/САС · баллистика / среда · известно + ново (происхождение данных)

Модель берёт постоянные `B_N = 15,5 мкТл`, `B_PERP = 36,1 мкТл`, фиксированную плотность без функции атмосферы и интерполяцию `n_e` только по солнечному зенитному углу (`calc/edt_model_d061.py:35–78,242–246`). Реестр сам признаёт отсутствие локальной IRI и годового прогона (`budget/LEDGER.md:44–47`).
Отдельно найдена проблема происхождения данных (какие именно версии моделей и наборы коэффициентов реально задействованы): `pymsis.calculate` без явного `version` не гарантирует NRLMSISE-00, `ppigrf` без закреплённого файла коэффициентов не гарантирует IGRF-13 (по документации пакета значение по умолчанию — IGRF-14); в части кода сферические координаты подаются в геодезический интерфейс.
*Оговорка:* без зафиксированных зависимостей нельзя утверждать, что прежний автор запускал «неправильную» версию, — это воспроизводимость, а не доказанная ошибка прогона. Аудит **не** заявляет независимый годовой прогон эталонных моделей.
*Закрытие:* эпоха и элементы, сетка по времени и географии, нормальные / неблагоприятные / восстановительные сценарии, критерий отказа, сходимость, зафиксированные версии и хеши коэффициентов. Условный сценарий ρ×1,15 — не статистическая гарантия.

### A-06. Распределённый ток учтён в силе, но не в моменте — P0 для динамики · ново

Формула силы `B∫I(s)ds` верна, но механика `sag_and_tilt` заменяет профиль равномерной нагрузкой и симметричной параболой. Момент относительно ЦМ зависит от `∫(s−s_CM)I(s)ds`.
Независимое ODE-решение при 349 мА (условная схема, не решение свободной связки):

| Величина | Значение |
|---|---:|
| средний ток ⟨I⟩ | 118,072 мА |
| центр силы от надирного конца | 751,298 м |
| ЦМ от надирного конца | 855,121 м |
| момент по истинному `I(x)` | −0,1900 Н·м |
| момент при равномерной замене | −0,6499 Н·м |
| максимальный прогиб (линейная струна) | 68,36 м при x = 628,8 м |
| касательные истинного `I(x)`, надир / зенит | 8,10° / 23,26° |
| касательные равномерной модели | 15,97° / 15,97° |

*Оговорка:* 23,26° нельзя объявлять новым рабочим углом корпуса — свободная связка, конечные ускорения, аэродинамика и натяжение здесь не решены. Это доказательство того, что средний ток не закрывает задачу моментов.
*Закрытие:* распределённая 3D-динамика с реальными массами, электродинамической и аэродинамической нагрузками, выходом троса, приводом, ограничениями управления и процессом развёртывания.

### A-07. Надёжность не равна электрической целостности — P1 · трос / надёжность · ново

`calc/risks_d062.py:42–63` оценивает потерю всех жил через независимые события, но сохранение одной жилы не означает сохранение тяги, температуры и натяжения. Без поперечных связей нужны отдельная механика перебитой жилы и учёт контакта с соседними. Модель Грюна — не полная модель техногенного мусора. Сентябрьский диапазон живучести 36,4–98,7 % честнее прежнего «~99 %», но сам широкий диапазон показывает неопределённость.
*Закрытие:* различать «есть проводимость», «есть механическая связь», «сохраняется миссионная тяга»; отдельные расчёты на 3/2/1 исправной жиле и подтверждённая геометрия разноса.

### A-08. Катод — разработка с неподтверждённым ресурсом — P0 для годового САС · плазменный контакт · известно

При 349 мА и 5 мА/см² нужна активная площадь ≈69,8 см². При постоянной минимальной доле света β=0 за год получается ≈5195 ч эмиссии, а не 1500 ч. Не замкнут бюджет экстракционной сетки CNT: при 349 мА, прозрачности 90 % и 300 В перехват электронов ≈11,6 Вт. Смена полярности ИВН не доказывает обратный плазменный ток для демпфирования.
*Оговорки:* 5,8 мА KITE — не максимальный ток CNT; 1500 ч при 5 мА/см² — длительность испытания, а не потолок технологии и не гарантия нового массива; ≈70 см² лишь возвращают прежнюю плотность, но не превращают 1500 ч в требуемые 5200 ч и более.
*Закрытие:* поставщик или исполнитель разработки, образцы, сетка и напряжения, эффективность вывода в плазму, атомарный кислород, ионная бомбардировка, загрязнение, стабильность, ресурсная программа. Xe-резерв — другая массово-энергетическая конфигурация (+≈0,75 кг), а не «уже стоящие в резерве 0,337 кг».

### A-09. К6: новая методика размерностно неверна — P0 · конкурс / ПМИ · ново

В ПМИ 0.8 §6.3 записано `m_экв = P·T/(g₀·I_уд·η)`. Если P — мощность, числитель имеет размерность энергии, знаменатель — скорости: результат имеет размерность **импульса**, а не массы. Подстановка даёт `1 = F·η/P`, что не безразмерно. В форме протокола условный расход записан 2,16·10⁻⁴ мг/с, тогда как из F = 1,078 мН и I_уд = 510 с следует 0,2155 мг/с — ошибка перевода единиц ≈×1000 (значение 2,16·10⁻⁴ было бы верным в г/с).
*Доказательство:* ПМИ 0.8 §6.3 (каталог комплекта «31.08», строка 364), подтверждено в выпущенном PDF Приложения В, физическая с. 16, формула (4); форма протокола — строка 485, PDF с. 20, таблица 7 (обратный расчёт даёт ≈508 914 с вместо 510 с).
*Оговорка:* К6 = 34,4 с/кг — правильное деление условно принятого 510 на 14,84, но не самостоятельное подтверждение I_уд и не доказательство того, что изделие не достигнет порога.
*Закрытие:* согласовать с ОК и НЭБ условную методику для безрасходной ЭДТС; отделить определяемую величину от принимаемой условно; единицы протестировать сквозь исходник, формулу и PDF. Не «чинить» формулу множителем без физического определения.

### A-10. К5 исправлен в документах, но не во всех расчётах — P1 · конкурс / ПМИ · новый статус старой ошибки

`calc/pz_electrical_budget.py:95–108` уже умножает силу на освещённую долю. `calc/pmi_point_d062.py:84–100` этого не делает и воспроизводимо печатает 72 мА, запас ×4,8 по току и ×12,3 по тяге вместо ≈100 мА и ×7,3 по средней тяге; его таблица метрологии `:70–73` содержит снятые режимы.
*Оговорка:* это не ошибка порога в выпущенных PDF (ПЗ и ПМИ уже заявляют ≈100 мА), а рассогласование активных воспроизводящих скриптов.
*Закрытие:* один тестируемый решатель порога, явные обозначения мгновенной и средней тяги, общий набор тестовых точек и регрессионный тест.

### A-11. Закупки не соответствуют текущему изделию — P0 до размещения или подтверждения заказов · закупки · известно

Июльские письма, проверенные в сентябрьской сверке: толкатель под 1,2 кг и 0,36 Н·с вместо блока 2,15 кг и 0,645 Н·с при 0,3 м/с; ИВН до 60 Вт / 0,2 А вместо рабочей точки 226 В × 0,349 А = 78,87 Вт выхода (≈89,6 Вт с шины), а располагаемая ветвь требует более высоких мощностей. План ставит в производство 3×0,15 мм, а сроки предусматривают сырьё 0,5 мм × 3 (масса 1,590 кг на 1000 м).
*Оговорка:* отправленные письма задним числом не переписываются — уточнение новым письмом; стендовый макет не должен молча подменять лётную конфигурацию.
*Закрытие:* матрица режимов ИВН вход/выход (мощность шины против выхода, допустимые U и I одновременно, ресурс, КПД, масса, квалификация); один реальный трос и барабан; уточнение поставщикам.

### A-12. Комплектность файлами не равна допуску и готовности — P0/P1 · управление / НЭБ · известно

По локальным документам согласование ПМИ с НЭБ и факты изготовления и заказов не подтверждены. Действующую редакцию регламента нельзя заменять более мягким проектом. Дату финала и фактическую готовность надо запросить у владельца. Два STEP-файла под разными описаниями — документированные дубли; подписанные исторические письма сохраняют старые значения, нужен лист уточнения.
*Оговорка:* отсутствие акта в репозитории не доказывает, что действие не совершалось вне него; аудит не утверждает, что наступил конкретный организационный исход.
*Закрытие:* письменное решение о методе и составе, согласованная НЭБ финальная ПМИ, публичная сборка по разрешённому списку без исходников и факсимиле, манифест с хешем и версией каждого артефакта, лист уточнений исторического письма без изменения его даты.

## 5. Энергетика и аэродинамика: F/D

Условия: β=0, повышенная плотность атмосферы ρ×1,15. F/D = располагаемая тяга / потребная. **Линия 1,0** — равенство тяг; **линия 1,15** — отдельный собственный критерий запаса проекта. Повышение плотности ρ×1,15 — условие сценария, а не требование запаса; совпадение чисел случайно.

| Сценарий | F, мН | D, мН | F/D | Критерий 1,15 |
|---|---:|---:|---:|---|
| Исходная модель (базовый расчёт) | 1,4525 | 1,2395 | **1,1719** | ≥ 1,15 |
| Исключены торцевые ФЭП | 1,3780 | 1,2395 | 1,1118 | < 1,15, ≥ 1 |
| R = 915 Ом (металл троса) на свету | 1,4021 | 1,2395 | 1,1312 | < 1,15, ≥ 1 |
| Обе поправки | 1,3270 | 1,2395 | 1,0706 | < 1,15, ≥ 1 |
| Обе + снижение расчётной мощности до 230 Вт/м² | 1,2666 | 1,2395 | 1,0219 | < 1,15, ≥ 1 |
| Только нижняя граница потерь АКБ (от базовой точки) | — | — | 1,1669 | ≥ 1,15 |

Строка **«Обе + снижение расчётной мощности до 230 Вт/м²»** — это сценарий единой удельной мощности для всех панелей, а не утверждение, что разные панели обязаны иметь идентичную удельную мощность: для разных параметров нужны свои паспорта и тепловые условия. Кроме того, дискретный оптимизатор в этой строке превышает заданный энергетический лимит примерно на 0,26 Вт, поэтому третий знак F/D нельзя читать как инженерный запас. Строка **«Только нижняя граница потерь АКБ»** — отдельная вариация от базовой точки и **не складывается** с двумя поправками.

## 6. Ресурс, конкурс и закупки (сводка)

Сквозное различие этого отчёта: **«расчётно» ≠ «подтверждено»**. Проход формального порога не равен доказанной реализуемости.

| Критерий | Значение | Вердикт по доказательной базе |
|---|---|---|
| К1 | 0,11456 | формально проходит (расчётно) |
| К2 | 0,17597–0,22410 | формально проходит; база знаменателя не согласована |
| К3 | цель 12/12 | на грани / не подтверждён |
| К4 | 280/280 = 1,000 | на границе (ровно верхняя) |
| К5 | 0,07264 мН/кг (×7,26) | проходит расчётно; метод финала не закрыт |
| К6 | 34,37 с/кг (×22,9) | обоснование заявленного числа **не проходит** |
| К7 | 12 Гбит/сут | документально на границе (аппарат vs группировка) |

Корректная запись условного расхода: `ṁ = F/(g₀·I_уд) = 1,078·10⁻³ / (9,80665 · 510) = 2,155·10⁻⁷ кг/с = 0,2155 мг/с`.
Историческая неточность, исправленная аудитом: в `CLAUDE.md:150–152` миссия YES2 ошибочно значилась среди «не завершивших развёртывание». Развёртывание завершилось — 31,7 км (первичная публикация участников эксперимента и сообщение ESA). Но это **не** лётная квалификация собственного размотчика: отличались материал троса, механизм, масса и режим. Отрицательное обобщение снимается, риск выпуска ЭДТС остаётся.

## 7. Побочный вопрос: короткие параллельные тросы вместо одного длинного

**Можно как отдельную архитектуру, но одинаковая суммарная длина металла не обеспечивает одинаковой тяги при том же источнике и тех же плазменных контактах.** Сравнение: исходный трёхжильный трос 1000 м заменён N ветвями длиной ℓ = L/N, **каждая ветвь — того же сечения, что исходный трос** (сохраняются суммарная длина и суммарный объём металла; суммарное сечение при этом растёт в N раз). Все величины — условный расчёт в модели сбора проекта, не аппаратное предсказание.

| N | ℓ, м | требуется I_max ветви, мА | Σ ток катода, А | OML смещение (форм.), В | катод @20 В, Вт | против-ЭДС ветви, В | R экв., Ом | граница F при ≤400 В, мН |
|---:|---:|---:|---:|---:|---:|---:|---:|---:|
| 1 | 1000 | 234,7 | 0,235 | 24,9 | 4,7 | 119,93 | 819,174 | 4,2114 * |
| 2 | 500 | 234,7 | 0,469 | 99,6 | 9,4 | 59,96 | 204,794 | 2,1057 * |
| 5 | 200 | 234,7 | 1,174 | 622,5 | 23,5 | 23,99 | 32,767 | 0,8423 * |
| 10 | 100 | 234,7 | 2,347 | 2489,8 | 46,9 | 11,99 | 8,192 | 0,4211 * |
| 100 | 10 | 234,7 | 23,471 | 248 982 | 469,4 | 1,20 | 0,082 | **0,0421** |

`*` Строки N = 1…10 получены асимптотикой равномерного потенциала и равномерного сбора («short-branch asymptotic, not full profile») и **не являются режимом D-062**: в базовой точке ток цепи 349 мА, мощность катодного контакта ≈7 Вт, а располагаемая средняя тяга 1,452 мН. Для 1000-метрового троса предпосылка равномерного смещения несправедлива. Вывод строится на строке N = 100 и на оценке при ≤400 В; колонка OML при 249 кВ — формальная подстановка, а не предложение высоковольтной системы.

1. Главная проблема коротких ветвей — не пропустить ток по металлу, а собрать и выпустить его через плазму.
2. При 100 ветвях эквивалентное сопротивление металла ≈0,082 Ом вместо 819 Ом; против-ЭДС ≈1,2 В вместо 120 В. Сам ток в десятки ампер — обычная электротехническая задача, но его ещё надо передать через ионосферу.
3. Требуемые 23,47 А — **величина, которую надо выдать**, а не достигнутый ток: при источнике 400 В и анодном смещении не более 380 В оптимистическая граница модели для 100 ветвей по 10 м составляет ≈0,0421 мН, то есть около 1/25,6 потребных 1,078 мН.
4. Катодное падение 20 В при 23,47 А — это ≈469 Вт только на контакте; удержание 20 В при таком токе требует проверки и не масштабируется автоматически.
5. Замкнутый металлический контур в однородном поле: `F = I∮dl×B = 0` — силы на прямом и обратном проводниках компенсируются. Для рассматриваемой ЭДТС возврат через окружающую плазму позволяет избежать локальной компенсации; это не универсальный запрет иных двигательных схем.

Когда короткие ветви стоит изучать: отдельные развитые анодные коллекторы на удалённом от катода конце ветвей; иные плазменные контакторы и увеличенные площади эмиттеров; умеренное разбиение на несколько ветвей ради живучести или развёртывания; механически удерживаемая геометрия с учётом массы распорок и концевых тел. Это новые массово-энергетические архитектуры; для очень коротких гибких ветвей ослабевает гравитационно-градиентное натяжение.

## 8. Порядок закрытия

**До новых закупок и заявления готовности:**
1. Зафиксировать единую лётную конфигурацию и отдельно стендовый макет; уточнить письма поставщикам.
2. Исправить размерности и единицы §6.3 и протокола; согласовать метод К6 и прямое или расчётное подтверждение тяги с НЭБ и ОК.
3. Выбрать проверяемую геометрию привода и выхода троса; пересчитать совместно мидель, генерацию и динамику.
4. Закрыть электро-тепловой режим и циклическую энергию АКБ.
5. После этого — годовой прогон с коррелированными средами, характеристиками конца срока службы и отказами, а не до исправления физики.

**Перед замораживание конструкции:** прототипирование катода, ИВН и размотчика с картой ток–напряжение–плазма; тепловакуум, высокое напряжение, загрязнение, атомарный кислород и ресурсная программа; развёртывание и натяжение с текущей концевой массой; сценарии повреждения жил и безопасного завершения миссии; обновление BOM (спецификации материалов и покупных изделий), массы, компоновки, расписания ПН и радиолинии; сквозная сборка ПЗ и ПМИ из проверенных результатов с формальной ревизией человеком.

**Критерий успешной следующей итерации** — не «все критики согласились», а согласованная модель, в которой все входы проверяемы, устойчивыми численными решениями, явными запасами и экспериментальным подтверждением самых рисковых допущений.

## 9. Как проверить самостоятельно

- `tools/verify_audit.js` — автономный верификатор без внешних зависимостей: независимо пересчитывает масштабирование параллельных тросов, нижнюю границу потерь АКБ и простые проверки (сумма масс, наработка катода, площадь при 5 мА/см², компенсация сил в замкнутом контуре) и сверяет их с `data/audit_general_results.json` с допуском `rel_tol = 1e-6`.
- `data/audit_general_results.json` — побайтовая копия `calc/audit_general_results.json`.
- **F/D-сценарии этим скриптом не пересчитываются:** они используют модель миссии проекта; их воспроизведение выполнено повторным прогоном внутри репозитория.

Запус: `node verify_audit.js audit_general_results.json`.

## 10. Границы заключения

Отчёт не устанавливает невозможности ЭДТС и не является основанием возвращаться к отменённым конфигурациям. Аудит не проводил натурных испытаний, не заявляет независимого годового прогона эталонных средовых моделей, не устанавливает фактическую готовность работ вне репозитория и не подменяет решение конкурсной комиссии. Архитектурные решения остаются за владельцем проекта.

**Связанные публичные документы:** `report_physics_redteam.md` (независимая физика и критика доводов, PH-01—PH-09), `report_scoring_manufacturing.md` (конкурс, ПМИ, производство, SM-01—SM-15).