# Общий аудит: физика, динамика и состоятельность доводов — публичная редакция

**Версия проведённого аудита:** 1.1. **Публичная редакция:** 1.1 (первая публичная — 1.0). **Метка среза:** 2026-09-13 — идентификатор проверяемого состояния, а не утверждение текущей календарной даты.
**Объект:** действующая конфигурация D-062 проекта «СВЕРХ» / ЭДТС-1.
**Назначение документа:** сжатая публичная версия независимой ветви физики и критики доводов. Служебная переписка, реквизиты документов, исходники комплекта и извлечения PDF в эту редакцию не входят. Локальные пути приведены как текстовые адреса, а не как ссылки.

**Changelog.** **Публичная редакция 1.1 (редактура, результаты не изменены):** добавлены обозначения и пояснение к чтению ниже; английские ярлыки заменены русскими: «условие закрытия», «происхождение данных», «устаревшее», «распределение мощности»; уточнено определение эффективной ширины сбора (`W` — периметр жил, делённый на π, а не «линейная плотность периметра»). Числа, формулы, текстовые адреса и ограничения сохранены без изменений. **1.0 (аудит):** прочитаны конституция проекта, реестр бюджетов, историческая сводка состояния, записи D-065/D-066 и сентябрьская сверка; проведены независимые проверки распределённого тока, центра силы, геометрии изгиба, локального нагрева и зависящей от β наработки. **1.1 (аудит):** учтён заключительный раздел сентябрьской сверки (`:587–670`): подготовительные операции и раздел методики I_уд добавлены в ПМИ 0.8; закрытие текста методики не смешивается с результатом квалификационных испытаний. Исходные документы и модели этим аудитом не изменялись.

**Как читать этот отчёт (для самостоятельного чтения).**

- **Аппарат.** «СВЕРХ» / ЭДТС-1 — электродинамическая тросовая система: космический аппарат массой 14,84 кг на круговой орбите 280 км, наклонение 51,6°. От корпуса вниз, по местной вертикали (в надир), по проекту должен разворачиваться голый алюминиевый трос 1000 м из трёх жил Ø0,15 мм (143 г) — в железе не изготовлено ничего, рассматривается проектная конфигурация; концевой блок 2,15 кг — балласт на надирном конце, корпус с блоком питания и катодом — на зенитном.
- **Принцип тяги.** Трос, двигаясь в геомагнитном поле, собирает из ионосферы электроны; ток в магнитном поле даёт силу вдоль вектора скорости. Тяга **должна компенсировать аэродинамическое торможение** и удерживать высоту (расчётная средняя тяга 1,078 мН; годовое удержание не подтверждено). Здесь проверяется, согласованы ли физически и численно само удержание, энергетика и геометрия.
- **Сокращения.** ЭДТС — электродинамическая тросовая система; ИВН — источник высокого напряжения; ПМИ — программа и методика испытаний; ПЗ — пояснительная записка комплекта; НЭБ — независимая экспериментальная база; САС — срок активного существования; СБ — солнечные батареи, ФЭП — их фотоэлектрические преобразователи; АКБ — аккумуляторная батарея; ЦМ — центр масс; CNT — углеродные нанотрубки; OML — приближённая модель сбора электронов тонким движущимся проводником в плазме при определённых условиях; универсальной верхней или консервативной границей не является; ВАХ — вольт-амперная характеристика; SZA — солнечный зенитный угол; β — наклон плоскости орбиты к направлению на Солнце; `R′` — электрическое сопротивление металла троса на единицу длины; `W` — эффективная ширина сбора (периметр жил, делённый на π); К5 — средняя тяга, отнесённая к массе, К6 — условный удельный импульс, отнесённый к массе.
- **Коды.** `PH-xx` — находки этой ветви (независимая физика и критика доводов); `A-xx` — сводного отчёта (`report_general.md`), `SM-xx` — ветви по конкурсу и производству; `D-xxxx` — записи журнала решений проекта (не публикуется): **D-062** — опорная конфигурация всех чисел, **D-065** — открытая геометрия панели (одна ось привода), **D-067** — предложение по испытаниям.
- **Что «свободная связка».** Так здесь названа физически свободно движущаяся связка «корпус — трос — концевой блок» (без внешних опор и с реальными силами); условные схемы с закреплёнными концами, использованные в проверках, её не заменяют.
- **Шкала и режимы.** `Б` — блокер, `В` — важное ограничение, `М` — локальная точность; «уверенность» относится к оценке влияния, а не к факту находки. Числа — расчёт или результат модели: натурных измерений эта ветвь не проводила.

**Статус:** **не одобрено как доказательство реализуемости 12-месячной миссии.** Это не доказательство невозможности ЭДТС или выбранного троса.

## 1. Границы и метод

Скрипт `calc/point_d062.py` в этой ветви **не запускался**: его воспроизведение и вопрос коротких параллельных тросов покрывает сводный отчёт (`report_general.md`, раздел 7). Здесь проверены исходники моделей, а независимые диагностические расчёты выполнены на Python/NumPy/SciPy без изменения моделей и без генерации их отчётных файлов. В использованной среде отсутствовали `ppigrf` и `pymsis`, поэтому новый численный прогон IGRF/MSIS **не заявляется**; внешняя документация API использована только для проверки контрактов библиотек.

Прочитанная историческая сводка `docs/00_PROJECT_STATE.md:22–34,61–84,102–120` не является текущим источником физических чисел: там остаются 7 кг, 600 м, неперевёрнутая связка, «ночной провал ×10» и аргумент пиковой К5. Приоритет D-062 задан `CLAUDE.md:129–146`. Оговорки ПЗ о неполноте подтверждения не смягчаются.

**Шкала:** `Б` — блокер несущего довода или сквозного замыкания; `В` — важное ограничение или дефект модели; `М` — локальная точность. Уровень не означает установленного отказа оборудования. **Уверенность** отделяет обнаружение дефекта от точности оценки его влияния. **Условие закрытия** — проверяемый критерий закрытия находки, а не предписанное архитектурное решение.

## 2. Реестр результатов

| ID | Уровень / уверенность | Класс | Краткий результат | Статус |
|---|---|---|---|---|
| PH-01 | Б / высокая | Кросс-ограничение | Одноосное слежение, мидель и наклон корпуса по-прежнему несовместимо учтены | D-065 открит |
| PH-02 | Б / высокая для дефекта, средняя для углов | Распределённый ток → механика | Среднего тока достаточно для силы прямого троса, но недостаточно для момента, касательных и проекции кривого троса | Новое развитие D-065 |
| PH-03 | Б / высокая | Полнота среды и динамики | β-скан не является поточечным годовым запасом в совместной среде | Сентябрьский замечание открыто |
| PH-04 | Б / высокая для пропущенных членов | Электротепловая связь | 206 °C — радиационная оценка без рабочего электрического нагрева; даже замена 819→915 Ом вопроса не закрывает | Открыто, расширено |
| PH-05 | Б / высокая для неопределённости | Катод / ИВН / управление | Не замкнуты бюджет экстракции, токово-ресурсное окно катода и физический путь реверса | Открыто |
| PH-06 | В / высокая | Происхождение модели | «IGRF-13 / NRLMSISE-00» не обеспечены вызовами API; сферическая геометрия подаётся в геодезические API | Ново |
| PH-07 | В / высокая | Предел против допущения | 413 мА и 45° — не квалифицированные физические пределы; устаревшее уравнение устойчивости внутренне противоречиво | Ново / историческое |
| PH-08 | В / высокая | Предел против демонстрации | Безусловные «плазмы хватает», «сотни вольт безопасны», «только катод ограничивает» сильнее доказательной базы | Открыто |
| PH-09 | М / высокая | Численная точность | Профиль D-056 по знаку и энергетике выдерживает независимую проверку; сеточная ошибка порядка процента | Проверено |

## 3. Блокеры несущих доводов

### PH-01. Привод панели не устраняет наклон корпуса по определению — Б · высокая уверенность

*Места:* `docs/DECISIONS.md:1941–1958`; `calc/edt_model_d061.py:205–223,226–239,305–322`; `calc/run_d061_tracking.py:10–13`; `CLAUDE.md:154–162`.

В модели нормаль отслеживает **проекцию** Солнца на плоскость, перпендикулярную орбитальному вектору скорости. При `tracking = true` наклон корпуса исключается и из генерации, и из сопротивления (`tilt_drag = 0`). Но физическая ось привода закреплена в корпусе, и её совпадение с орбитальной осью — отдельное условие крепления и управления, а не следствие наличия привода.

*Независимая геометрическая проверка:* ребро к потоку означает `n_panel·v_rel = 0`; предельное возможное слежение одноосной панели с осью `a` означает `n_panel ∝ s − (s·a)a`. При `a ≠ v_rel/|v_rel|` первое из второго не следует: одного угла в общем случае недостаточно для двух независимых условий. Даже при идеальном совпадении осей это слежение за проекцией, а не полная нормаль на Солнце.

*Влияние:* несущий запас F/D отнесён к идеализированной кинематике. Число F/D = 0,902 из D-065 здесь не перепрогонялось — это ранее зафиксированная оценка проекта, а не результат данного расчёта. Достаточно самого неустранённого противоречия, чтобы не принимать исходные 1,172 как доказанный запас.

*Условие закрытия:* единая матрица ориентации корпуса, панелей и троса по времени; реальные оси и крепления привода; совместное вычисление засветки и миделя с `v_rel`; затем пересчёт тяги, питания и динамики. Способ реализации — за владельцем.

### PH-02. Для формы и момента нужен I(s), а не только ⟨I⟩ — Б · высокая уверенность для дефекта

*Места:* `calc/edt_model_d061.py:86–92,169–189,250–269`; `calc/tether_shape_nl.py:23–38,75–102`; `calc/libration_dynamics.py:8–18,26–40`.

Электрическая часть правильно получает распределённый ток. Механика после этого заменяет его равномерной нагрузкой `q = B_PERP·I_avg` и симметричной параболой. Это сохраняет интегральную поперечную силу на **прямом** тросе в постоянном поле, но не сохраняет: момент относительно ЦМ `M = B_n∫(x−x_CM)I(x)dx`; разные углы на тяжёлом и лёгком концах; локальную кривизну и нагрев; тягу кривого троса `∫I(s)[t(s)×B(s)]·v̂ ds`, которая заменена произведением `B_N·L·I_avg·chord_ratio`. При переменном I(s) это не тождество. Отдельная старая модель формы вопрос не закрывает: `tether_shape_nl.py:23–38` считает 600 м и 7 кг со старым генераторным профилем, а не D-062.

*Независимый численный тест* (условная схема с фиксированными концами, **не** решение свободной гибкой связки): D-062, I(L) = 349 мА, n_e = 1,1·10¹² м⁻³, R′ = 0,819174 Ом/м, B_n = 15,5 мкТл; использованы T = 7,448 мН и B_perp = 36,1 мкТл.

| Величина | Результат |
|---|---:|
| средний ток ⟨I⟩ | 118,072 мА |
| центр силы x_F от надирного конца | 751,298 м |
| ЦМ двухточечной модели от надирного конца | 855,121 м |
| момент по истинному I(x) | −0,1900 Н·м |
| момент при равномерной замене тем же ⟨I⟩ | −0,6499 Н·м |
| максимальный прогиб (линейная струна, истинный I) | 68,36 м при x = 628,8 м |
| то же при равномерной нагрузке | 71,53 м |
| касательные при истинном I(x), по модулю | 8,10° у надирного конца, 23,26° у зенитного |
| симметричная равномерная модель | 15,97° на обоих концах |

**23,26° нельзя объявлять новым рабочим углом корпуса:** свободная связка, конечные ускорения, аэродинамика, крен, натяжение и поворот хорды здесь не решены. Контрпример показывает другое: близость максимального провиса не гарантирует точности угла крепления — именно той величины, на которой стоит D-065.

*Влияние:* старые числа механики не могут закрывать ориентацию СБ и антенн, устойчивость и ресурс крепления. Смена концов сохраняет приведённую массу, но не электродинамический момент: расположение катода меняет весовую функцию I(s).

*Условие закрытия:* распределённая 3D-механика с актуальным профилем I(s,t), массой троса и реальными граничными условиями; сверка интегральных силы, момента и энергии. Перенос «массовая симметрия → полная динамическая эквивалентность» запрещён до этой проверки.

### PH-03. Совместная пространственно-временная среда не покрыта — Б · высокая уверенность

*Места:* `budget/LEDGER.md:44–47,138`; `calc/edt_model_d061.py:35–45,62–78,113–139,158–166,242–269`; `calc/dynamics_d060.py:28–45,48–63`; `calc/beta_cycle_dynamics.py:24–49`.

Модель D-062 рассчитывает зоны витка по солнечному зенитному углу и β, но B_n постоянно, B_perp постоянно, плотность по умолчанию одна, n_e — двуханкерная функция SZA. Ни географической и магнитной широты, ни местного времени с асимметрией утро/вечер, ни сезонной структуры ионосферы, ни коррелированных буревых ρ(t) и n_e(t) в этой функции нет. Решатель n_e молча обрезает концентрацию к интервалу [3·10¹¹; 1,1·10¹²], то есть расчёт вне этого интервала не является стресс-тестом.

Модель `dynamics_d060.py` действительно интегрирует высоту, но на другой конфигурации (600 м, 4 жилы) и с плотностью одного времени, усреднённой по восьми диагональным точкам. Старый `beta_cycle_dynamics.py` использует 7 кг, f_day = 0,65 и генераторный профиль; сам D-060 помечает эти дефекты предшественника, поэтому его старый успешный прогон на D-062 не переносится.

*Независимые проверки логики:*
1. Для тяги требуется `⟨B_n(t)∫I(s,t)·t_r(s,t)ds⟩`, а не произведение независимых средних. Отсутствие смены знака B_n не делает его величину постоянной и не устраняет корреляцию с освещённостью и доступным током.
2. Замена диагонали сеткой 8×8 улучшает охват долготы и широты, но сама по себе не даёт орбитального среднего: точки траектории должны иметь правильные временные веса и эпохи.
3. Годовая освещённость не равна минимальной освещённости при β=0. Независимое вычисление по той же аналитической формуле J2 плюс Солнце (Ω₀ = λ₀ = 0, 365,25 суток, шаг 0,01 суток): средняя доля света **0,630892**, то есть **5530 ч** за год 8766 ч; минимум 0,592641, максимум 1. Это не полный ресурсный расчёт реальной миссии, но конкретный контрпример безусловным «5200 ч за год».

*Влияние:* тезис «поточный запас строже интегрального» верен только если поточный запас рассчитан на **всём достижимом совместном множестве условий**. Четыре точки β при постоянных средовых анкерах этим множеством не являются.

*Условие закрытия:* зафиксированные эпоха, RAAN, орбита и диапазон стартовых фаз; MSIS + IGRF + IRI на единой траектории и времени; определённые статистические сценарии и совместные бури; вне диапазона таблиц — явная ошибка, а не молчаливая обрезка; интегрирование высоты, энергии АКБ и 3D-динамики после закрытия PH-01, PH-02, PH-04, PH-05. 5200 ч следует держать как минимум при β=0, а ресурс квалифицировать по реальному I_emit(t), J(t) и календарной экспозиции атомарного кислорода.

### PH-04. Тепловая модель не содержит существенную часть своего же энергетического баланса — Б · высокая уверенность для пропущенных членов

*Места:* `calc/round_tether_thermal.py:12–19,27–46,65–83`; `calc/edt_model_d061.py:45,86–92`.

Сентябрьская находка «819 Ом против дневных 915 Ом» сохраняется: активный ток нельзя считать на справочном радиационно-взвешенном сопротивлении. Но даже 915 Ом не закрывает рабочий тепловой режим: `Teq` содержит только Солнце, альбедо и земное ИК. Не содержатся локальное джоулево тепло `q_J(s) = I(s)²R′(T)` и энергия собираемых электронов `q_col(s) ≈ ΔV(s)·dI/ds` на положительном участке. ПЗ и D-065 сами относят к омике 20,3 Вт, а к анодному контакту 36,7 Вт; в независимом профиле получено 20,566 Вт и 36,665 Вт. Это не тепло корпуса «по умолчанию»: распределённый коллектор — сам трос. Реальный коэффициент энергоосаждения зависит от поверхности, вторичной и обратной эмиссии и должен моделироваться или измеряться, а не неявно обнуляться.

*Диагностический локальный тест, не прогноз максимальной температуры:* у катодного конца независимого профиля I = 0,349 А, ΔV = 204,558 В, dI/ds = 0,67274 мА/м. При трёх независимых полностью излучающих жилах с ε = 0,06 площадь излучения на метр составляет 0,0014137 м²; радиативная мощность при исходных 206 °C — 0,25352 Вт/м. При добавлении только I²R′(T) стационарный корень даёт **256,3 °C**; если добавить также полное осаждение ΔV·dI/ds = 0,13761 Вт/м — **302,3 °C** (в последнем случае локальное I²R′ ≈ 0,13611 Вт/м).

*Пределы проверки:* сохранены прежняя внешняя радиационная нагрузка и прежний электрический профиль; не пересчитаны взаимозатенение жил, теплопроводность вдоль и между жилами, электрическая обратная связь и переходный процесс. Значение 302 °C **не является** ни доказанным максимумом, ни доказательством плавления или отказа. Но даже консервативный по пропущенным контактным потерям расчёт без q_col показывает: 206 °C не является рабочей температурой по имеющейся модели. Плотность тока и нагрев максимальны там, где ток уже собран, а не равномерны по 1000 м.

*Условие закрытия:* связанная модель I(s,t), V(s,t), T(s,t) с энергетическим балансом, α и ε реального образца после атомарного кислорода и измеренной собирающей способностью; отдельные сценарии 3/2/1 жилы, контакт, изоляция, заделка. Технический выбор — за человеком.

### PH-05. Катод и ИВН: токовая демонстрация не закрывает мощность, ресурс и реверс — Б · высокая уверенность для неопределённости

*Места:* `calc/cnt_cathode.py:10–11,27–43`; `docs/plasma-contact/04_cathode_cnt_design.md:12–23,25–38,57–59`; `calc/ivn_hv.py:6–13,20–34,51–58`; `budget/LEDGER.md:26,32,58–65`.

**(а) Экстракция.** В собственной документации проекта при прозрачности gate 90 % и 300 В признаётся паразитная мощность. На действующем токе 349 мА она равна `P_gate = I_net·(1/η_gate − 1)·V_gate`:

| η_gate | при 349 мА | при 599 мА |
|---|---:|---:|
| 0,90 | 11,63 Вт | 19,97 Вт |
| 0,95 | 5,51 Вт | 9,46 Вт |
| 0,99 | 1,06 Вт | 1,82 Вт |

Это дополнительные потери экстракционной цепи, если они не включены в измеренное эффективное катодное падение и КПД всей схемы. В D-062 катодное падение принято 20 В, то есть 6,98 Вт, а весь служебный пол модели — 5,6 Вт. Отдельного подтверждённого замыкания gate-питания на D-062 в просмотренных файлах нет. Старая строка «экстракция — доли ватта, учтено 0,6 Вт» противоречит собственной таблице уже при старом токе.

**(б) Ресурс.** Верно исправлено, что 5,8 мА KITE — не максимальный ток CNT и что 1500 ч при 5 мА/см² нельзя переносить на 9–25 мА/см². Но ≈70 см² лишь возвращают прежнюю плотность и **не превращают** 1500 ч в требуемые 5200 ч и более. Нужны ресурсная зависимость и валидированная ускоренная методика. Увеличение площади может ресурс улучшать, но это не доказательство необходимой наработки. Внешний первоисточник именно «1500 ч при 5 мА/см²» в этой ветви не верифицирован: число остаётся утверждением проектной базы, а не новым подтверждением аудита.

**(в) ИВН и реверс.** Legacy `ivn_hv.py` рассчитан на 130 мА и 52 Вт выхода, а реестр сохраняет массу 0,45 кг с примечанием «огибающая P ≤ 95 Вт», соседствуя с величиной до 168 Вт на свету; конкретный источник текущей безопасной области не подтверждён. H-мост меняет электрическую полярность, но **не превращает установленный эмиттер в электронный коллектор и не переносит катод на другой конец** — это прямо следует из собственной постановки `calc/tether_profile_thrust_d056.py:10–16`. Для нормальной тяги D-011 и D-058 сохранены; не закрыты безусловные boost ↔ deboost и реверс для демпфирования. Снижение положительного тока для демпфирования возможно и реверса не требует, но конкурирует с удержанием высоты.

*Условие закрытия:* единая измеренная ВАХ катода (токи net / emitted / gate, напряжения относительно плазмы), мощность всех источников, ресурсный режим с атомарным кислородом и циклированием; ИВН со специфицированными током, пиком, длительностью и теплом; явные схемы путей тока для каждой полярности либо отказ от необоснованного обещания реверса. Выбор CNT или Xe и закон управления — за владельцем.

## 4. Важные находки и точность

### PH-06. Контракты API и географическая геометрия — В · высокая уверенность

`calc/dynamics_d060.py:52–55`, `calc/beta_cycle_dynamics.py:39–42` и `calc/env.py:116–123` вызывают `pymsis.calculate` без `version`. Документация разработчика показывает значение по умолчанию 2.1, тогда как NRLMSISE-00 задаётся `version=0`; там же указано, что входы — геодезические WGS84, а буревой режим использует историю ap лишь при `geomagnetic_activity = −1`. Поэтому подпись «NRLMSISE-00, бури» одним импортом пакета не обеспечивается.

`calc/orbit_b_geometry.py:49–63,113–117` вычисляет геоцентрическую широту и сферическую высоту, подаёт их в геодезический `ppigrf.igrf`, затем разворачивает поле базисом сферических ортов. Разработчик явно различает геодезический `igrf` и сферический `igrf_gc` и предупреждает, что нормаль эллипсоида ENU не совпадает с радиусом; там же указано, что по умолчанию используется IGRF-14, а в проекте явный файл коэффициентов IGRF-13 не передан. Это **не утверждение**, что исторический расчёт уже был сделан 14-й моделью: без версии пакета и коэффициентов это неизвестно.

`calc/env.py:78–85,135–157` дополнительно использует долготу в инерциальной системе как вход географического поля и атмосферы, не вращает Землю и не меняет время внутри витка. Новый `orbit_b_geometry.py` эту часть улучшает, но общий `env.py` остаётся с сильным самоописанием «единый источник» и со старой топологией концов.

*Условие закрытия:* фиксированные версии и хеши коэффициентов и «погоды», явные `version` и `fn`, единое преобразование инерциальных координат в геодезические либо согласованный геоцентрический вызов; проверить существующих потребителей `env`.

### PH-07. 413 мА и 45° не следует называть установленными физическими пределами — В · высокая уверенность

`calc/edt_model_d061.py:175–189`: ток 413 мА выведен из принятого `sag_limit = 0,25` и модели равномерной параболы, а не из потери натяжения, устойчивости, прочности или эксперимента. При этом итерационное укорочение хорды при таком токе даёт прогиб менее 25 % (ПЗ сама приводит 19,6 %). Функция распределения мощности модели (в коде — `allocation`) реконструирует ток как `F/(B_n·L)`, то есть сравнивает с пределом **другую величину**, причём приближение chord ≈ 1 хуже именно у ограничителя. Это важный дефект границы допустимости; не доказано, что она связывает номинал 349 мА.

`calc/libration_dynamics.py:10–13,39–43` принимает момент `Q·cosθ`, получает `sinθ_eq = Q/K`, но затем объявляет устойчивость только до 45°. Для **этого же** уравнения линеаризация в найденном равновесии даёт производную `−K·cos²θ_eq`, отрицательную для всех |θ_eq| < 90°. Порог 45° относится к иному закону — постоянному внешнему моменту. При постоянных I и B_n реальный момент прямого повёрнутого проводника нужно выводить из векторной силы, а при регулируемом токе — вместе с зависимостью I от геометрии. Смешивать эти постановки нельзя.

*Условие закрытия:* явно помечать инженерный критерий; согласовать уравнение моментов, управляющий закон и линейную с нелинейной устойчивость, затем полную периодическую систему. Приведённые угловые частоты √3·ω и 2·ω верны для линеаризованной натянутой гантели, но сами по себе не доказывают устойчивость токонесущей гибкой системы и быстрого затухания мод.

### PH-08. Фактические границы против допущений — В · высокая уверенность

1. **«Плазма не ограничивает» — слишком сильное разделение.** `ne_of_sza` (`calc/edt_model_d061.py:62–78`) — анкерная аппроксимация, а не запуск IRI. Снижение n_e повышает требуемое напряжение, поэтому срез ИВН является одновременно плазменно-энергетическим ограничением. Проверка дебаевского радиуса при Te = 0,1 эВ даёт 2,24 мм при n_e = 1,1·10¹² и 4,29 мм при 3·10¹¹ м⁻³: отдельная жила радиусом 0,075 мм тонка относительно дебаевского радиуса. Но это не доказывает независимый OML-сбор трёх **свитых в жгут** жил, прозрачность общей оболочки, состояние оксидного слоя и пригодность стендового масштабирования. Линейная плотность периметра `W = n·d` — отдельное геометрическое допущение, которое надо проверять на реальном сечении и разносе, а не переоткрывать саму формулу Коши.
2. **«Сотни вольт — вопрос разрядов снимается» неверно.** Отсутствие киловольт не исключает поверхностных и контактных разрядов, дифференциальной зарядки СБ и событий при дегазации. Закон Пашена — не универсальная модель поверхностного flashover в вакуумно-плазменной конфигурации. Первоначальная сентябрьская сверка отмечала отсутствие дегазации и измерения сопротивления изоляции, однако её последующее обновление фиксирует добавление обеих операций в ПМИ 0.8: этот документальный пункт закрыт. Результата квалификационных испытаний в данной проверке не предъявлено.
3. **Общий предел САС не равен одному катоду.** Верно, что катод — одно из определяющих ресурсных ограничений. Неверно, что подтверждение катода автоматически подтверждает годовую миссию: остаются открытыми геометрия, годовая среда, размотка и живучесть.
4. **Условный I_уд = 510 с — соглашение, а не измеренный предел эффективности.** Первоначальное замечание об отсутствии методики документально закрыто добавлением раздела 6.3 ПМИ; заново объявлять раздел отсутствующим нельзя. Его испытательное подтверждение этой ветвью не проверялось. Решение оргкомитета здесь не переоткрывается; требуется отличать допустимое соглашение для коэффициента от физически измеренного расхода и эквивалентного импульса.

### PH-09. Что выдержало независимую проверку — М · высокая уверенность

Для системы D-056 в режиме тяги, при координате от свободного надирного конца к источнику на зените:
`dI/dx = C·√(max(V,0))`, `dV/dx = E + R′·I`, `I(0) = 0`.

- Знак роста смещения и токового профиля физически согласован с тормозящей ЭДС и подводом энергии источником. Катод и ИВН обратно в надирный блок **не переносить**.
- Корректно `V_supply = V(L) + V_cath`: повторно добавлять полную vBL и I_max·R нельзя.
- Независимый решатель даёт при I_max = 0,349 А: V(0) = −12,093 В, V_supply = 224,558 В, отношение ⟨I⟩/I_max = 0,338316. Отличие от табличных 225,8 В и 0,336 составляет 0,5–0,7 % — ожидаемый масштаб проверки сетки, а не архитектурный переворот.
- Проверено энергетическое тождество `I(L)·V_supply = ∫V dI + ∫I²R′dx + E∫I dx + I(L)·V_cath`, численно **78,3707 = 36,6647 + 20,5657 + 14,1603 + 6,9800 Вт** с погрешностью численного интегрирования. Оно одновременно подтверждает электрическую постановку и необходимость PH-04.
- T = 3ω²μ_red·L = **7,448 мН** для двухточечной модели. Симметрия приведённой массы при перестановке масс верна; перенос её на электродинамический момент неверен (PH-02).
- Локальный замкнутый металлический контур с одним током в однородном поле имеет `F = I∮dl×B = 0`, но возможен магнитный момент и момент ориентации. Это **не** запрет ЭДТС с возвратом через окружающую плазму: у неё контур передачи импульса не замкнут на локальную конструкцию.

## 5. Резолюция для сводного аудита

Устойчиво обоснованы **знак и топология тяговой электрической цепи, необходимость распределённого тока, формула напряжения источника и разделение мгновенной и средней тяги**. Не обосновано сквозное заключение «выбрана конфигурация, для которой остался только ресурс катода»: открытые связи «механика ↔ СБ ↔ тяга», «среда ↔ питание», «электричество ↔ тепло» и «катод ↔ ИВН» пока являются независимыми незамкнутыми условиями.

Формулировка без выбора архитектуры: **D-062 — опорная расчётная конфигурация с проверенной локальной электрической постановкой; количественная реализуемость годового удержания требует закрытия перечисленных физических и геометрических условий. Аудит не устанавливает фундаментальной невозможности схемы и не назначает замену архитектуры.**

**Связанные публичные документы:** `report_general.md` (сводный отчёт, A-01—A-12, включая расчёт коротких параллельных тросов), `report_scoring_manufacturing.md` (конкурс, ПМИ, производство).